本安主要是应用于防爆的场合。主要方法就是限制设备的工作电流在一定的程度之下，这样就不会引起火花导致爆炸。
是指具有分布低电容和低分布电感,并具有的性能和抗干扰性能,因而适用于有防爆要求的场合的集散系统和自动化检测控制系统等电路中作传输线。
本安型、编织分对（铜丝或镀锡丝）
本安型、铜塑复合膜分对
本安型、铝塑复合膜分对
本安型、编织总（铜丝或镀锡丝）
本安型、铜塑复合膜总
本安型、铝塑复合膜总
本安型、编织分对、总（铜丝或镀锡丝）
本安型、铜塑复合膜分对、总
本安型、铝塑复合膜分对、总
本安型、编织分对（铜丝或镀锡丝）软结构
本安型、铜塑复合膜分对软结构
本安型、铝塑复合膜分对软结构
本安型、编织总（铜丝或镀锡丝）软结构
本安型、铜塑复合膜总软结构
本安型、铝塑复合膜总软结构
本安型、编织分对、总（铜丝或镀锡丝）软结构
本安型、本安型、铜塑复合膜分对、总软结构
本安型、本安型、铝塑复合膜分对、总软结构
本安型、编织分对（铜丝或镀锡丝）
本安电缆的电容和阻抗均小于普通电缆。此外，本质安全电缆应有抗干扰、抗静电、防爆性能，电缆护套为蓝色。
正确设计选择本安系统的电缆 在本质安全(简称本安)防爆系统的设计中，正确地设计电缆(线)的长度和选择电缆(线)的种类是不容忽视的问题。不加分析的随意选用普通电缆会影响系统的防爆性能，但一味地采用造价昂贵的本安用特殊电缆会引起投资的增加。 ◆正确设计电缆(线)的长度 本安系统中，现场仪表和导线同为安全栅的负载，当安全栅与现场仪表选定后，也就决定了导线的长度。 由于导线中存在着分布电容C0 和分布电感L0，使导线成为储能元件。它们在信号传输过程中会储存能量，一旦线路出现开路或短路，这些潜能就会以电火花或热效应形式释放出来，影响系统的防爆性能，因此导线中储能元件的大小应满足。
C0≤ CB-Ca
(1) L0≤LB-La
(2) 式中CB 、LB是安全栅的负载参数，由安全栅制造厂给出，Ca、La 为现场仪表的电容和电感，则导线的允许长度为Sc=C0/Kc；Sl=L0/Kl。 SC和S1分别是根据电容和电感计算出来的允许导线长度，取其值小者作为设计依据。Kc和Kl分别为导线的分布电容和分布电感。 一般情况下Sc＜＜Sl， 即电缆长度主要受分布电容的影响，我们可以采用介电系数小的绝缘材料以减小分布电容。 当现场仪表为本安仪表时，其对外表现出的电感和电容近似为零，可以直接采用安全栅的负载电容CB 和负载电感LB来估算电缆的长度，在设计电缆(线)时，应使实际敷设的电缆长度小于计算出来的允许电缆长度。 其次，电缆(线)的分布参数过大时，不仅影响系统的本安防爆性能，严重者可能会影响电路的正常工作。我们在施工现场调校电磁阀回路时，曾碰到过这种情况：该电路设计为故障安全型电路，即电磁阀正常时通电，自保动作时断电，但由于电缆分布电容较大，所储存能量已足以使电磁阀励磁，以致断电时电磁阀不能如期动作，影响系统工作。因此限制电缆长度即限制电缆中的分布参数是极其重要的。 ◆正确选用本安系统的电缆(线) 笔者认为，尽管选用了合适的安全栅和本安现场仪表，但仍不能保证安全。因为，电路在传输过程中会受到电场和磁场干扰而产生非本安能量，安全栅对这种能量是无法限制的，必须靠设计人员正确选用电缆来克服。 由于信号回路周围存在着静电电容而引起静电感应干扰，高压电源线在信号回路上由于静电感应而产生的干扰电压еs 可由下式表示； еs=∑C0iEi/Ci+C0i
(3) 式中Ci为第i号高压电源线和信号线间的电容，C0i是除Ci外其它线与信号线间的电容，Ei是第i号高压电源线的电压。 电磁干扰是由于周围磁场在信号回路产生的 干扰电压еm， 可按下式计算：
еm=d∑MiIi/dt
(4) 式中Ii是第i号大电流回路中留过的电流，Mi是信号回路和第i号大电流回路间的互感系数。 按以上两式要实际计算一个信号回路内产生的干扰电压是很困难的，但可以通过实验测得这种感应信号。现选取一组实验数据供参考，见表1和表2。 表导线 测量内容 普通电缆 对绞电 缆 电路中原有信号电压 35V 35V 加5kV静电干扰后信号电压 50V 35.7V 干扰量 15V 0.7V 表动力线中流过的电流(A) 100 100 100 动力线与被测导线间距(mm) 0 150 300 被测导线处磁场计算值(A/M) -800 106 53 被测导线中的感应电压(V) 1 0.15 0.14 可见导线本身受电场磁场的干扰是决不容忽略的。这种干扰能量与电路中原有的能量叠加起来，就足以点燃爆炸性气体，使原有的本安电路丧失本安性能；即使达不到点燃能量，这种干扰信号对控制系统所带来的危险同样是不可忽略的。 克服干扰的办法，其一是增加导线与干扰源间距。电流周围的磁场强度与距电流线的距离成 反比： H=I/2πr
